11-ый пропуск

Dк=1,2 м

('=(2*((S/(ну))+((=(2*((60/100))+0,3=1,85 с

U1=U3=gf('/2=9,8*0,25*1,85/2=2,27 м/с

n1=n2=(60*U1)/((*Dк)=(60*2,27)/(3,14*1,2)=36 об/мин

U2=(*Dк*n2/60=3,14*1,2*59/60=3,71 м/с

(1=(*Dк*a/60=3,14*1,2*40/60=2,51 м/с2

(2==(*Dк*b/60=3,14*1,2*60/60=3,77 м/с2

t1=(U2-U1)/(1=(3,71-2,27)/2,51=0,57 с

L1=(U1+U2)/2*t1=(2,27+3,71)/2*0,57=1,70 м

t3=(U2-U3)/(2=(3,71-2,27)/3,77=0,38 с

L3=(U22-U32)/(2(2)=(3,712-2,272)/(2*3,71)=1,21 м

L=13,150м L2=L-L1-L3=13,15-1,21-1,70=10,24 м

t2=2(L2/U2)=2(10,24/3,71)=5,52 с

t=t1+t2+t3=0,57+5,52+0,38=6,47 с

12-ый пропуск

Производится кантовка, следовательно: n2=n3

('=(2*((S/(ну))+((=(2*((40/100))+0,3=1,56 с

U1=gf('/2=9,8*0,25*1,56/2=1,91 м/с

n1=(60*U1)/((*Dк)=(60*1,91)/(3,14*1,2)=30 об/мин

t1=(U2-U1)/(1=(3,71-1,91)/2,51=0,72 с

L1=(U1+U2)/2*t1=(1,91+3,71)/2*0,72=2,02 м

t3=0 с L3=0 м

L=13,430 м L2=L-L1-L3=13,43-2,02=11,41 м

t2=2(L2/U2)=2(11,41/3,71)=6,16 с

t=t1+t2+t3=0,72+6,16=6,88 с

13-ый пропуск

('=(2*((S/(ну))+((=(2*((50/100))+0,3=1,71 с

U1=U3=gf('/2=9,8*0,25*1,71/2=2,09 м/с

n1=n3=(60*U1)/((*Dк)=(60*2,09)/(3,14*1,247)=32 об/мин

t1=(U2-U1)/(1=(3,85-2,09)/2,61=0,67 с

L1=(U1+U2)/2*t1=(2,27+3,85)/2*0,67=1,99 м

t3=(U2-U3)/(2=(3,85-2,09)/3,92=0,45 с

L3=(U22-U32)/(2(2)=(3,852-2,092)/(2*3,92)=1,33 м

L=18,140 м L2=L-L1-L3=18,14-1,99-1,33=14,82 м

t2=2(L2/U2)=2(14,82/3,85)=7,70 с

t=t1+t2+t3=0,67+7,70+0,45=8,82 с

13

Основное машинное время: tобщ=(ti=47,47 с

t

Таблица №2

Основное машинное время прокатки

|Номер| |U2, |(1, |(2, |t1, |L1, |t3, |L3, |L2, |L, м|t2, |t, с|

|пропу|U1=U3,|м/с |м/с2|м/с2|c |м |c |m |м | |с | |

|ска | | | | | | | | | | | | |

| |м/с | | | | | | | | | | | |

|1 |2,74 |3,85|2,61|3,92|0,46|1,52|0,28|0,93|0,45|2,90|0,24|0,98|

|2 |2,74 |3,85|2,61|3,92|0,46|1,52|0,28|0,93|0,63|0,63|0,32|1,06|

|3 |2,56 |3,85|2,61|3,92|0,49|1,57|0,33|1,05|0,81|3,43|0,42|1,24|

|4 |2,62 |3,85|2,61|3,92|0.47|1,52|0,31|1,02|1,34|3,88|0,70|1,48|

|5 |2,69 |3,85|2,61|3,92|0,44|1,44|0,29|0,97|2,10|4,51|1,10|1,77|

|6 |2,56 |3,85|2,61|3,92|0,49|1,57|0,33|1,05|2,67|5,29|1,38|2,20|

|7 |2,41 |3,85|2,61|3,92|0,55|1,78|0,37|1,15|3,28|6,21|1,70|2,62|

|8 |2,41 |3,85|2,61|3,92|0,55|1,78|0,37|1,15|4,66|7,59|2,42|3,34|

|9 |2,34 |3,85|2,61|3,92|0,58|1,79|0,38|1,19|6,60|9,58|3,42|4,38|

|10 |2,27/3|3,85|2,61|3.92|0,61|1,87|0,00|0,00|10,8|12,7|5,62|6,23|

| |,85 | | | | | | | |3 |0 | | |

|11 |2,27 |3,71|2,51|3,77|0,57|1,70|0,38|1,21|10,2|13,5|5,52|6,47|

| | | | | | | | | |4 |0 | | |

|12 |1,91/3|3,71|2,51|3,77|0,72|2,02|0,00|0,00|11,4|13,4|6,16|6,88|

| |,71 | | | | | | | |1 |3 | | |

|13 |2,09 |3,85|2,61|3,92|0,67|1,99|0,45|1,33|14,8|18,1|7,70|8,82|

| | | | | | | | | |2 |4 | | |

Вспомогательное время прокатки

Величину ( паузы между пропусками при отсутствии кантовки (пропуски

1-9,11,13) выбирают равной наибольшей из следующих величин, с:

(1 – время перемещения верхнего валка, с (рассчитано выше);

(2 – время реверса главного привода блюминга, с;

(3 – время выброса раската и подачи его обратно рабочим

рольган-

гом к валкам стана, с.

1-ый пропуск

(1=(3=2,24 с U1=U3=2,74 м/с

S=U32/(2*g*f)=2,742/(2*9,8*0,25)=1,53 м n1=n3=42 об/мин

(2=n3/b+n1/a=42/60+42/40=1,75 c (=2,74 c

2-ой пропуск

(1=(3=2,24 с U1=U3=2,74 м/с

S=U32/(2*g*f)=2,742/(2*9,8*0,25)=1,53 м n1=n3=42 об/мин

(2=n3/b+n1/a=42/60+42/40=1,75 c (=2,74 c

3-ий пропуск

(1=(3=2,09 с U1=U3=2,56 м/с (к=370/180-180/100=1,8 с

S=U32/(2*g*f)=2,562/(2*9,8*0,25)=1,34 м n1=n3=39 об/мин

(2=39/60+39/40=1,63 c (=2,09+1,8=3,89 c

4-ый пропуск

(1=(3=2,14 с U1=U3=2,62 м/с

S=U32/(2*g*f)=2,622/(2*9,8*0,25)=1,40 м n1=n3=40 об/мин

(2=n3/b+n1/a=40/60+40/40=1,67 c (=2,14 c

5-ый пропуск

(1=(3=2,20 с U1=U3=2,69 м/с

S=U32/(2*g*f)=2,692/(2*9,8*0,25)=1,48 м n1=n3=41 об/мин

(2=n3/b+n1/a=41/60+41/40=1,71 c (=2,20 c

6-ой пропуск

(1=(3=2,09 с U1=U3=2,56 м/с

S=U32/(2*g*f)=2,562/(2*9,8*0,25)=1,34 м n1=n3=39 об/мин

(2=n3/b+n1/a=39/60+39/40=1,63 c (=2,09 c

7-ой пропуск

(1=(3=1,97 с U1=U3=2,41 м/с

S=U32/(2*g*f)=2,412/(2*9,8*0,25)=1,18 м n1=n3=37 об/мин

(2=n3/b+n1/a=37/60+37/40=1,50 c (=1,97 c

8-ой пропуск

(1=(3=1,97 с U1=U3=2,41 м/с

S=U32/(2*g*f)=2,412/(2*9,8*0,25)=1,18 м n1=n3=37 об/мин

(2=n3/b+n1/a=37/60+37/40=1,54 c (=1,97 c

9-ый пропуск

(1=(3=1,91 с U1=U3=2,34 м/с

S=U32/(2*g*f)=2,342/(2*9,8*0,25)=1,12 м n1=n3=36 об/мин

(2=n3/b+n1/a=36/60+36/40=1,50 c (=1,91 c

10-ый пропуск (кантовка)

(1=1,85 с n1=35 об/мин U1=2,27 м/с U2=U3=3,85 м/с

S=U32/(2*g*f)=3,852/(2*9,8*0,25)=3,03 м n2=n3=59 об/мин

(2=n3/b+n1/a=59/60+35/40=1,86 c

(3=2*U3/(g*f)=2*3,85/(9,8*0,25)=3,14 c

(к=850/180-180/100=2,92 с (=2,92+3,14=6,06 с

L=12,7 м S=2+12,7/2=8,35 м

t1=(((2*S-L)/(g*f))=(((2*8,35-12,7)/(9,8*0,25))=1,28 с

t2=(((2*S-L-Dк*sin()/(g*f))=(((2*8,35-12,7-1,247*sin25)/(9,8*0,25))=1,19 с

tк=2,92-1,28-1,19=0,45 с

где L – расстояние между крюками кантователя, м;

t1 – продолжительность подачи раската, с;

Dк*sin( - длина очага деформации в прокатке перед кантовкой, м.

11-ый пропуск

(1=(3=1,85 с U1=U3=2,27 м/с

S=U32/(2*g*f)=2,272/(2*9,8*0,25)=1,05 м n1=n3=36 об/мин

(2=n3/b+n1/a=36/60+36/40=1,50 c (=1,85 c

12-ый пропуск (кантовка)

(1=1,56 с n1=30 об/мин U1=1,91 м/с U2=U3=3,71 м/с

S=U32/(2*g*f)=3,712/(2*9,8*0,25)=2,81 м n2=n3=59 об/мин

(2=n3/b+n1/a=59/60+30/40=1,73 c

(3=2*U3/(g*f)=2*3,71/(9,8*0,25)=3,03 c

(к=845/180-180/100=2,89 с (=2,89+3,03=5,92 с

L=13,43 м S=2+13,43/2=8,72 м

t1=(((2*S-L)/(g*f))=(((2*8,72-13,43)/(9,8*0,25))=1,28 с

t2=(((2*S-L-Dк*sin()/(g*f))=(((2*8,72-13,43-1,2*sin25)/(9,8*0,25))=1,19 с

tк=2,89-1,28-1,19=0,42 с

где L – расстояние между крюками кантователя, м;

t1 – продолжительность подачи раската, с;

Dк*sin( - длина очага деформации в прокатке перед кантовкой, м.

13-ый пропуск

(1=(3=1,71 с U1=U3=2,09 м/с

S=U32/(2*g*f)=2,092/(2*9,8*0,25)=0,89 м n1=n3=32 об/мин

(2=n3/b+n1/a=32/60+32/40=1,33 c (=1,71 c

Вспомогательное машинное время

13

(общ=((i=35,71 с (о=(Н1-Н3)/Umax+Umax/(ну=(1070-130)/180-180/100=7,02

с

1

Частичный ритм прокатки

r=(+tобщ+(общ=7,02+29,18+35,71=71,91 с

Таблица №3

Вспомогательное время прокатки

|Номер |(1=(13, с|U1=U3, |S, м |n1=n3 |(3, с |(к, с |(, с |

|пропуска| |м/с | | | | | |

|1 |1,97 |2,41 |1,18 |37 |1,54 | |1,97 |

|2 |2,03 |2,49 |1,26 |38 |1,58 | |2,03 |

|3 |2,09 |2,56 |1,34 |39 |1,63 |1,80 |3,89 |

|4 |2,14 |2,62 |1,40 |40 |1,67 | |2,14 |

|5 |2,20 |2,69 |1,48 |41 |1,71 | |2,20 |

|6 |2,09 |2,56 |1,34 |39 |1,63 | |2,09 |

|7 |1,97 |2,41 |1,18 |37 |1,54 | |1,97 |

|8 |1,97 |2,41 |1,18 |37 |1,54 | |1,97 |

|9 |1,91 |2,34 |1,12 |36 |1,50 | |1,91 |

|10 |1,85/3,14|2,27/3,85|З,03 |35/59 |1,86 |2,92 |6,06 |

|11 |1,85 |2,27 |1,05 |36 |1,50 | |1,85 |

|12 |1,56/3,03|1,91/3,71|2,81 |30/59 |1,73 |2,89 |5,92 |

|13 |1,71 |2,09 |0,89 |32 |1,53 | |1,71 |

3. График Адамецкого

График прокатки

4. Часовая и годовая производительность стана

Расчет часовой производительности агрегатов по потоку

Прокатный стан

Часовая производительность прокатного стана по годному:

РГ=3600*Q/r*k*(, т/час

где Q – масса слитков, т;

r – ритм прокатки, с;

k – коэффициент использования стана (k=0,95);

( - коэффициент выхода годного ((=1/1,2379).

РГ=3600*32/90,20*0,95*(1/1,2379)=980,13 т/час

Нагревательные колодцы

tср=(*tгор+(1-()*tхол,

где ( - доля горячих слитков;

tгор, tхол – время нагрева горячих и холодных слитков,

соответственно.

tср= 0,95*250+0,05*770=276 мин=4,6 час; tвспом=0,6 час,

где tср – средневзвешенное время нагрева слитков;

tвспом – вспомогательное время нагрева слитков.

Часовая производительность одной группы нагревательных колодцев:

РК=(Q*m*n/(tср- tвспом))*k =(16*16*2/(4,6+0,6))*0,9=88,62 т/час,

где Q – масса слитка, т;

m – среднее число слитков в камере;

n – число камер в группе;

k – коэффициент использования нагревательных колодцев.

Часовая производительность 28 групп:

Р28К=Рк*28=88,62*28=2481,36 т/час.

Часовая производительность ножниц горячей резки

РН=3600*Q*(/r', т

где Q – масса слитка, т;

( - коэффициент выхода годного ((=0,9096);

r' – частичный ритм горячей резки на ножницах.

r'=(o+(m+1)*t+m*(,

где (o – начальная пауза ((o=5 с);

( - пауза между 2 смежными циклами резки раската на мерные слябы, с;

m – число слябов, получаемых при резки одного раската.

t=60/10=6 с (=Длина сляба/Скорость рольганга=6/1,36=4,41 с

r'=5+(3+1)*6+3*4,41=42,23 с РН=3600*16*0,9096/42,23=1240,66 т

Расчет годовой производительности прокатного стана

Ргод=(Т-Т1)*РГ, т

где Т – количество часов в году, час (Т=365*24=8760 час);

Т1 – планируемое время простоев, час (Т1=15*25+4*24+629=1100 час).

Ргод=(8760-1100)*980,13=7507795,8 т

5. Численность персонала на стане

Основные рабочие - 317 человек (заработная плата 2400 руб./мес. чел.)

Вспомогательные рабочие - 303 человека (заработная плата - 2000

руб./мес.чел.)

ИТР - 41 человек (заработная плата - 3300 руб./мес. чел.)

Служащие - 2 человека (заработная плата - 1200 руб./мес. чел.)

6. Калькуляция полной себестоимости слябов

В табл.4 представлен расчет полной себестоимости 1 тонны слябов.

Таблица №4

Калькуляция полной себестоимости 1 тонны слябов

|Статьи |Кол-во на 1 т |Цена, руб. |Сумма, руб. |

|Слитки |1,2379 |748,91 |927,07 |

|ИТОГО ЗАДАНО |1,2379 |748,91 |927,07 |

|Обрез |0,2200 |90,34 |19,87 |

|Угар |0,0179 |0,00 |0,00 |

|Окалина |0,0100 |11,80 |0,12 |

|ИТОГО ОТХОДОВ |0,1113 |9,23 |1759633,20 |

|ЗАДАНО - ОТХОДЫ |1,0000 | |907,08 |

|Топливо (коксово-доменная смесь) |0,0457 |180,39 |8,24 |

|Энергозатраты |0,0398 | |13,16 |

|в том числе: | | | |

|- электроэнергия, тыс. кВт |0,0178 |210,00 |3,74 |

|- пар, тыс. ГКалл |0,0070 |24,00 |0,17 |

|- вода, тыс.м3 |0,0150 |67,00 |1,01 |

|Возвратное тепло |0,1870 | |-2,11 |

|в том числе: | | | |

|- пар КУ, тыс. ГКалл |0,0670 |11,30 |-0,76 |

|- пар СИО, тыс. ГКалл |0,1200 |11,30 |-1,36 |

|Фонд заработной платы | | |3,43 |

|в том числе | | | |

|- основные рабочие | | |1,72 |

|- вспомогательные рабочие | | |1,37 |

|- ИТР | | |0,33 |

|- служащие | | |0,01 |

|Отчисления в государственные | | |1,32 |

|внебюджетные фонды | | | |

|Содержание основных фондов | | | |

|в том числе: | | |0,28 |

|- вспомогательные материалы | | |0,11 |

|- услуги других цехов | | |0,07 |

|- электроэнергия на освещение |0,0004 |210,00 |0,08 |

|- тепло на хознужды |0,0001 |101,20 |0,01 |

|Продолжение таблицы №4 |

|Статьи |Кол-во на 1 т |Цена, руб. |Сумма, руб. |

|Затраты на ремонт | | |0.63 |

| | | |^ „ ^ ^ ^ .,. |

| | | |0,361 |

|в том числе: | | | |

|- капитальный ремонт | | |0,36 |

|- текущий ремонт | | |0,27 |

|Внутризаводское перемещение грузов | | |0,01 |

|Амортизация | | |O,18 |

|Плата за природопользование | | |0,01 |

|Валки |0,0004 |400,00 |0,16 |

|ИТОГО РАСХОДОВ ПО ПЕРЕДЕЛУ | | |17,96 |

|ЦЕХОВАЯ СЕБЕСТОИМОСТЬ | | |925,04 |

|Общезаводские расходы | | |13,19 |

|ПРОИЗВОДСТВЕННАЯ СЕБЕСТОИМОСТЬ | | |925,04 |

|Коммерческие расходы | | |21,12 |

|ПОЛНАЯ СЕБЕСТОИМСТЬ |1,0000 | |959,35 |

|(ВНУТРИ РОССИЙСКАЯ) | | | |

|Дополнительные расходы на экспорт | | |104,03 |

|ПОЛНАЯ СЕБЕСТОИМСТЬ |1,0000 | |1063,37 |

|(ЭКСПОРТНАЯ) | | | |

Полная себестоимость 1 тонны сляба согласно представленной выше табл. 4

равна 959,349 руб. Трансфертная (внутренняя) цена продукции стана для

расчетов со смежными цехами приблизительно равна 1140 руб./т.

Внутренняя рентабельность продукции стана рассчитывается по следующей

формуле: (=((цена – полная себестоимость)/ полная

себестоимость)*100%

Рентабельность слябов для целей внутреннего учета и анализа ОАО

"Северосталь" равна 18,8%, что является хорошим показателем для

подразделений предприятия.

7. Выводы

Стан 1300 ОАО «Северосталь» (г. Череповец) обладает высокой

производительностью, но при этом имеет низкий коэффициент выхода годного

(около 80%).

При использовании метода прокатки слитков парами производительность

стана повышается примерно в 1,6 раза, что очень хорошо, так как для

достижения этого результата не требуются дополнительные затраты. Однако

производительность стана по-прежнему остается определяющей, так как она все

же меньше производительности ножниц и нагревательных колодцев.

Себестоимость 1 тонны слябов, составляющая 959,35 руб. (внутри

российская), довольно высока из-за большой величины текущих простоев стана.

Развитие российской экономики, увеличение экспортных продаж ОАО

"Северосталь" позволит достичь роста производства всех видов листа, что,

безусловно, увеличит потребность в продукции стана 1300,а это в свою

очередь повлечет за собой некоторое снижение себестоимости 1 тонны слябов.

С другой стороны, комплекс мер по учету затрат по местам возникновения

вкупе с введением системы трансфертных цен, стимулирующей внутрицеховую

работу по снижению издержек, также приведут к снижению себестоимости 1

тонны слябов (за счет скрытых внутренних резервов).

Литература

1. Метс А.Ф. Организация производства в прокатных цехах. - М.: Металлургия,

1969.

2. Технологическая инструкция №0-01-77 по нагреву слитков в нагревательных

колодцах обжимного цеха. - Череповец, 1979.

3. Технико-экономическая отчетность обжимного цеха ОАО «Северосталь». -

Череповец, 1996.

4. Иванин М.П. Прокатка слитков парами. - М.: Металлургия, 1979.

Страницы: 1, 2