p align="left">Все конденсаторы выпарки охлаждаются оборотной водой. Для предотвращения кристаллизации карбамида на стенках сепараторов поз. S-401 и поз. S-402, а также в газоходе соковых паров от сепаратора поз. S-402, предусмотрена постоянная промывка ам. водой от насоса поз. Р-703А(В). В эжекторах I-ой и II-ой ступени выпарки используется пар 0,32-0,45 МПа (PIC 2139). 2.2 Выбор выпарного аппарата Разнообразные конструкции выпарных аппаратов, применяемых в промышленности, можно классифицировать по типу поверхности нагрева (паровые рубашки, змеевики, трубчатки различных видов) и по ее расположению в пространстве (аппараты с вертикальной, горизонтальной иногда наклонной греющей камерой), по роду теплоносителя (водяной пар, высокотемпературные теплоносители, электрический ток и др.), а также в зависимости от того, движется теплоноситель снаружи или внутри труб нагревательной камеры. Различают выпарные аппараты с неорганизованной, или свободной, направленной естественной и принудительной циркуляцией раствора. Выпарные аппараты делятся также на аппараты прямоточные, в которых выпаривание раствора происходит за один его проход через аппарат без циркуляции раствора и аппараты, работающие с многократной циркуляцией раствора. В зависимости от организации процесса различают периодические и непрерывно действующие аппараты. Аппараты со свободной циркуляцией раствора Простейшими типами являются периодически действующие открытые выпарные чаши с паровыми рубашками и змеевиковые. В выпарных аппаратах с рубашками происходит мало интенсивная неупорядоченная циркуляция выпариваемого раствора вследствие разности плотностей более нагретых и менее нагретых веществ. Поверхности нагрева рубашек и соответственно нагрузки этих аппаратов очень невелики. Применяют при выпаривании сильноагрессивных и вязких, выделяющих твердые осадки, растворов. Значительно большей поверхностью теплообмена в единице объема обладают змеевиковые выпарные аппараты. Аппараты более компактные, чем аппараты с рубашками, и отличаются несколько большей интенсивностью теплопередачи. В этих аппаратах также производят выпаривание небольших количеств химически агрессивных сред. В вертикальных аппаратах с направленной естественной циркуляцией выпаривание осуществляется при многократной естественной циркуляции раствора. В аппаратах с внутренней нагревательной камерой и центральной циркуляционной трубой обеспечивается естественная циркуляция, улучшающая теплопередачу и препятствующая образованию накипи на поверхности теплообмена. Недостатком является жесткое крепление кипятильных труб, не допускающее значительной разности тепловых удлинении труб и корпуса аппарата. В аппаратах с подвесной нагревательной камерой благодаря свободному подвесу нагревательной камеры устраняется опасность нарушения плотности соединения кипятильных труб с трубными решетками вследствие разности тепловых удлинении труб и корпуса аппарата. Интенсивность циркуляции в аппаратах с подвесной нагревательной камерой недостаточна для эффективного выпаривания высоковязких и особенно кристаллизирующихся растворов. В аппаратах с выносными циркуляционными трубами достигается более интенсивная теплопередача и уменьшается расход метала на 1м2 поверхности нагрева по сравнению с аппаратами с подвесной нагревательной камерой или центральной циркуляционной трубой. В аппаратах с выносной нагревательной камерой скорость циркуляции может достигать 1,5м/с, что позволяет выпаривать в них концентрированные и кристаллизирующиеся растворы, не опасаясь слишком быстрого загрязнения поверхности теплообмена. Аппараты с вынесенной зоной кипения могут эффективно применятся для выпаривания кристаллизирующихся растворов умеренной вязкости. Коэффициенты теплопередачи в таких аппаратах достигают 3000 Вт/(м2град). В отличии от аппаратов с естественной циркуляцией в прямоточных аппаратах выпаривание происходит при однократном прохождение выпариваемого раствора по трубам нагревательной камеры. Таким образом, выпаривание осуществляется без циркуляции раствора. Различают аппараты с восходящей пленкой (упаривание кипящих растворов) и со стекающей пленкой (упаривание вязких и термоноестойких растворов). Для того чтобы устранить отложение накипи в трубах, особенно при выпаривании кристаллизирующихся растворов, необходима скорость циркуляции не менее 2-2,5 м/с. Такие условия можно создать в аппаратах с принудительной циркуляцией. Скорость циркуляции определяется производительностью циркуляционного насоса и не зависит от высоты уровня жидкости в трубах, и также от интенсивности парообразования. По технологическим причинам использование многокорпусных выпарных аппаратов иногда может оказаться неприемлемым. Так, например, приходится отказываться от многокорпусного выпаривания тех чувствительных к высоким температурам растворов, для которых температура кипения в первых корпусах многокорпусных установок слишком высоки и могут вызвать порчу продукта. Проанализировав физические свойства выпариваемого раствора выбираем выпарной трубчатый аппарат с естественной циркуляцией и соосной греющей камерой. 3. Технологический расчет Поверхность теплопередачи корпуса выпарного аппарата определяется по основному уравнению теплопередачи: (3.1) где F- площадь теплообменника, м2; Q -количество передаваемой теплоты, Дж; k - коэффициент теплопередачи, Вт/(м2К); tп - полезная разность температур, К. Для определения тепловых нагрузок Q, коэффициентов теплопередачи k, и полезной разности температур tп, необходимо знать количество упаренной воды, концентрацию раствора и ее температуру кипения в корпусе. Производительность установки по выпариваемой воде определяют из уравнения материального баланса: (3.2) где W - производительность установки по упариваемой воде, кг/с; xн - начальная концентрация, xк - конечная концентрация, Gн - производительность установки (кг/с). Температура кипения раствора в корпусе : tk=132C0 3.1 Материальный баланс На выпаривание поступает кг/с исходного раствора с концентрацией xн и удаляется Gк кг/с упаренного раствора с концентрацией xк. Если в аппарате выпаривается W кг/с растворителя, то общий материальный баланс выражается уравнением: Производительность аппарата по упаренному раствору: Производительность установки по выпариваемой воде: В аппарат входит поток № 401 со следующим составом: - карбамид - 95%; - вода - 5%. С аппарата выходят потоки № 402 и 709 со следующим составом: |
№ 402 | № 709 | | - карбамид - 99,8%; | - карбамид - 12,02%; | | - вода - 0,3%. | - СО2 - 6,29%; | | | - NH3 - 0,44%; | | | - вода - 70,55%; | | | - инерты - 0,45%; | | | - O2 - 0,15%. | | |
Расчет статьи прихода: ; . Расчет статьи расхода: Поток № 402 ; . Поток № 709 ; ; ; ; ; Таблица 3.1 Материальный баланс |
Приход массы | Расход массы | | № п/п | Статья прихода | М, кг/ч | % | № п/п | Статья расхода | М, кг/ч | % | | | Раствор карбамида | | | | Раствор карбамида | | | | | в том числе: | | | | в том числе: | | | | 1 | (NH2)2CO | 26655,48 | 95 | 1 | (NH2)2CO | 26654,98 | 99.7 | | 2 | H2O | 1402,92 | 5 | 2 | H2O | 53,42 | 0.3 | | | | | | | Соковый пар | | | | | | | | | в том числе: | | | | | | | | 3 | (NH2)2CO | 162,27 | 12.02 | | | | | | 4 | СО2 | 84,92 | 6.29 | | | | | | 5 | NH3 | 140,94 | 10.44 | | | | | | 6 | H2O | 954,425 | 70.55 | | | | | | 7 | Инерты | 6,075 | 0.45 | | | | | | 8 | O2 | 2,025 | 0.15 | | Итого | | 28058,4 | 100 | Итого | | 28058,4 | 100 | | |
3.2 Определение тепловых нагрузок Расход греющего пара в корпусе, производительность корпуса по выпариваемой воде и тепловую нагрузку корпуса определим путем совместного решения уравнений : (3.3) где 1.03-коэффициент учитывающий 3% потери тепла в окружающую среду; сн - теплоемкость раствора карбамида кДж/кгК; tнач- начальная температура кипения исходного раствора С0; tкон - температура кипения раствора в корпусе С0 (Ткон=Тк=132С0); I2 ,I1 -энтальпии сухого насыщенного греющего пара и энтальпия конденсата, кДж/кг; Iвт.п. - энтальпия воды при температере tк; - расход греющего пара. (3.4) где cc - теплоемкость 100% раствора карбамида, Дж/кгС0,; х - массовая доля карбамида в растворе; 4.190 - теплоемкость воды кДж/кгС0. Пар в теплообменник поступает под давлением 0,4МПа, что соответствует температуре 143С0,.Температуре греющего пара равной 143С0 соответствуют следующие энтальпии сухого насыщенного греющего пара и энтальпии конденсата,: |
tг.п.,C0 | I1,кДж/к | I2,кДж/кг | | 143 | 596 | 2774 | | |
Расход греющего пара будет: 3.3 Тепловой баланс Для составления теплового баланса определим приход и расход тепла. Тепло в аппарат приходит с исходным раствором и греющим паром, а уходит с упаренным раствором, вторичным паром, паровым конденсатом и потерями тепла в окружающую среду. Уравнение теплового баланса имеет вид: , (3.5) Где Gг.п. - расход греющего пара; I , Iг, iн, iк - энтальпии вторичного и греющего пара, исходного и упаренного раствора соответственно; с1 - удельная теплоемкость парового конденсата; - температура конденсата. Приход тепла: ; . Расход тепла: ; . Таблица 3.2 Тепловой баланс |
Приход тепла | Расход тепла | | № п/п | Статья прихода | Вт | № п/п | Статья расхода | Вт | | 1 | С исходным раствором | 1513497,4 | 1 | С упаренным раствором | 1316190 | | 2 | С греющим паром | 1190046 | 2 | С вторичным паром | 1023750 | | | | | 3 | С паровым конденсатом | 257044 | | | | | 4 | Потери тепла в окружающую среду | 106559,4 | | Итого | | 2703543,4 | Итого | | 2703543,4 | | |
Страницы: 1, 2, 3
|