Принимаем к установке на карьере две сборных комплектных трансформаторных подстанции блочного типа, СКТП –10000/35/6 с масляным трансформатором мощностью

Мощность принимаемого к установке трансформатора должна удовлетворять условию:

=                     (8.18)

Выбор ПКТП-6/0,4 кВ

Передвижные подстанции для питания низковольтных электроприёмников напряжением 0,4 кВ выбирают по двум условиям:

1)  возможность прямого пуска асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором;

2)  величина расчётной нагрузки.

Выбор силового трансформатора ПКТП-6/0,4 кВ по первому условию можно выполнить приближённо, руководствуясь следующими положениями: мощность наибольшего по величине двигателя с короткозамкнутым ротором в группе электроприёмников должна быть не меньше 30 % мощности  при редких пусках или меньше 20 % от  при частых пусках; если от подстанции получает питание один двигатель с короткозамкнутым ротором, то его мощность должна быть меньше 80 % от .

Выбор силового трансформатора ПКТП-6/0,4 кВ по второму условию определяют по величине расчётной мощности трансформатора

                 (8.19)

где  - номинальная мощность  потребителя, кВт;

 - групповой коэффициент спроса.

Принимаем к установке передвижную ПКТП-630/6/0,4 с масляным силовым трансформатором ТМ-630/6/0,4 мощностью

Расчёт электрической нагрузки приведён в таблице 8.2.

Определение расчётных токов

В разделе дипломного проекта приводим расчёт одной наиболее загруженной разветвлённой линии. Расчётные токи определяют по расчётным мощностям путём деления их на  и напряжение номинальное . Расчётные мощности находятся при помощи умножения номинальных мощностей на коэффициент спроса. Расчёт токов выполняется дважды: по средним коэффициентам спроса  определяют средние расчётные токи  длительного режима работы электроприемников; по максимальным коэффициентам спроса  определяют максимальные расчётные токи  кратковременного режима работы электроприемников – пусковые. Максимально расчётные токи определяют только для двигателей, а суммарный максимальный расчётный в линиях получают сответсвующим суммированием максимальных токов двигателей со средними токами трансформаторов.

Выбор сечений проводников

Сечения проводников воздушных и кабельных линий напряжением до и выше 1000В выбираем по нагреву средним расчётным током  с последующей проверкой:

1)  по экономической плотности среднего расчётного тока (для ЛЭП 6-35 кВ со средним сроком службы более 5 лет);

2)  по механической прочности;

3)  по допустимой потере напряжения, создаваемой максимальным расчётным током.

Выбор сечения проводников по нагреву сводится, к сравнению среднего расчётного тока  с длительно допустимыми токами нагрузки  приводят, для стандартных сечений.

Определяем экономически целесообразное сечение проводников

                           (8.20)

где - экономическая плотность тока, А/мм2.

Не подлежат проверке по экономической плотности тока ЛЭП с малым сроком службы (до 5 лет), к числу которых на разрезе относят передвижные воздушные и кабельные ЛЭП 6-10 кВ. Выбранные по нагреву и экономической плотности тока сечения проводников проверяют по механической прочности. Карьерные воздушные линии напряжением 6-10 кВ относят к линиям 2-го класса.

Наибольшее сечение проводников из выбранных по нагреву, экономической плотности тока и механической прочности проверяют по допустимой потере напряжения при максимальном расчётном токе.

                (8.21)

где - номинальное напряжение, В;

- длина участка рассчитываемой линии, км;

 - соответственно активное и индуктивное сопротивление одного километра линии, Ом/км;

 - тригонометрические функции, соответствующие сдвигу фазы максимального расчётного тока относительно напряжения.

Проверка кабеля для ЛЭП на термическую устойчивость от воздействия токов короткого замыкания

                            (8.22)

где  - установившееся значение тока короткого замыкания, кА;

- приведённое время действия тока короткого замыкания, с; ();

 - расчётный коэффициент, определяемый допустимой температурой нагрева (для кабелей до 10 кВ с медными жилами , с алюминиевыми жилами ).

При выборе стандартного сечения жил кабелей по термической устойчивости следует принять ближайшее сечение относительно расчетного .

Выбираем низковольтные кабели для буровых станков по расчётному току

              (8.23)

Расчёты распределительной сети напряжением 6 кВ, приведены в таблице 9.2.

Проверка сети по условию пуска сетевого двигателя

Расчетная схема сети строится из следующих условий:

экскаватор ЭКГ-10 расположен на наиболее удаленном расстоянии от источника питания;

остальные электроприемники не работают.

Определяем индуктивное сопротивление трансформатора:

 Ом.                  (8.24)

где Uk – напряжение короткого замыкания трансформатора;

Ux – напряжение холостого хода трансформатора;

Sнт – номинальная мощность трансформатора.

Определяем сопротивление участка воздушной линии:

 Ом.                                         (8.25)

где 1кл – длина кабельной линии, 0,250 км;

1вл – длина воздушной линии, 2 км.

Определяем сопротивление участка кабельной линии:

 Ом                              (8.26)

Определяем сопротивление сети от ТП до экскаватора:

Хвн = Хт + Хкл + Хвл = 0,518 +0,8 + 0,02 = 1,338 Ом.

Определяем потерю напряжения в сети от прочей нагрузки:

.              (8.27)

где Ррасч.пр- расчётная нагрузка прочих электроприёмников (мощностью более 500 кВт), подключённых к сети , кВт.

Определяем напряжение на зажимах двигателя в момент его пуска:

 (8.29)

где Uх- напряжение на клеммах трансформатора без нагрузки, кВ; - потеря напряжения от прочей нагрузки в общих с пусковым двигателем элементах сети, кВ.

Определяем кратность напряжения на зажимах двигателя в момент пуска:

                                    (8.30)

Условие  для нормального запуска сетевого двигателя экскаватора ЭКГ-10 выполняется.

5.1.6 Расчет защитного заземления

Сопротивление заземляющего устройства общее принимается Rз.общ=4 Ом.

Сопротивление заземления (центральное):

где Rм – сопротивление магистрального заземляющего провода, Ом;

где lм – длина магистрального провода, км; rм – удельное активное сопротивление провода, Ом/м; Rж – сопротивление заземляющей жилы кабеля, Ом;

где lж – длина заземляющей жилы кабеля, км; rж – удельное активное сопротивление кабеля, Ом/м.

Центральный заземляющий контур выполнен из стальных труб d=60 мм, l=250 см, соединенных общим стальным прутом d=10 мм, длиной l=8000 см. Трубы и соединительный прут заглублены в землю на глубину h=70 см.

Удельное сопротивление прута r=100 Ом/м.

Расстояние от поверхности земли до середины электрода:

Сопротивление одиночного электрода:

где r - удельное сопротивление грунта, Ом/м; l – длина электрода, м; t – глубина заложения, м.

Необходимое количество трубных электродов:

Сопротивление соединительного стального прута:

где b – принимается равным двум диаметрам

Общее сопротивление заземляющего контура:

 Ом.     (8.38)

Внутрикарьерная связь

Внутрикарьерная связь между экскаваторами, буровыми станками, складом ВМ и диспетчерским пунктом осуществляется оперативно-ремонтным дежурным персоналом по носимым радиостанциями. Телефонной связью обеспечены: склад ВМ, диспетчерский пункт, дежурные электрики, участок осушения.

Между специалистами карьера и управления на всей промплощадке Олимпиадинского Гока, внутри карьера и за его пределами связь обеспечивается при помощи носимых раций.

9.1 общие положения

В соответствии с правилами охраны труда на карьере должны быть обеспечены:

Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32