рабочее давление (бар) - 2,5
Котел-утилизатор выполнен в виде газотрубного котла в сварной
конструкции
из ст.41КТ.
В выхлопном трубопроводе к котлам-утилизаторам вставлены
пневматические запорные клапаны. В зависимости от темпратуры воды в
котле-утилизаторе выхлопные газы проходят через них или направляются в
обводный трубопровод. Управление клапанами происходит автоматически
при помощи термостата в зависимости от температуры воды.
*** - Т.к. в данном дипломном проекте рассматривается модернизация
системы отопления, то далее в расчет будут приниматься только условия
непосредственно влияющие на систему производства горячей воды.
В связи с тем, что вот уже вторую навигацию в зимний период т/х
«С.Есенин» используется под гостиницу возникла необходимость модернизации
существующей системы отопления, т.к. из расчетных условий видно, что данная
система не расчитана для работы в зимний период, когда температура
наружного воздуха опускается ниже отметки -25 оС , а потому не справляется
с обогревом помещений.
II. Расчет системы отопления
На основании санитарных правил, а также расчетных условий эксплуатации
теплоходов проекта №301 ( т/х «Николай Карамзин» ) произведем расчет
теплоты необходимой для обогрева помещений и удовлетворительной работы
системы кондиционирования в режиме отопления, используя новые показания
температуры наружного воздуха ( а именно - 20 оС для зимнего периода ).
Перерасчет для системы радиаторного отопления и термовентиляционной
установки не требуется поскольку по опыту работы вторую навигацию в зимний
период данные системы работают удовлетворительно и имеющегося количества
теплоты для этих двух статей вполне достаточно.
Система бойлеров горячей воды остается неизменной.
*** - Для убодства расчетов и выбора автономных и утилизационных котлов,
переведем значения теплот в систему «СИ» , т.е. из «ккал/ч» в «кДж/ч» .
|Теплота необх. Потребителям для расчетных условий в “кДж/ч” |
|Помещения с кондиционированием |359.910 ккал/ч|1.511.622 |
| | |кДж/ч |
|Помещения с термовентиляцией |40.020 ккал/ч |168.084 кДж/ч |
|Помещения с радиаторным отоплением |37.897 ккал/ч |159.167 кДж/ч |
|Теплота необходимая для бойлеров горячей воды |230.000 ккал/ч|966.000 кДж/ч |
|ИТОГО необходимое кол-во теплоты : |667.827 ккал/ч|2.804.873 |
| | |кДж/ч |
За исходную возьмем формулу расчета теплоты для системы кондиционирования:
Q = k F ( tвнутр - tнар ), где
Q – количество теплоты необходимое для обогрева помещений с
кондиционированием воздуха при разнице внутренней и наружной
температур ( tвнутр - tнар ) ;
k – коэффициент теплопроводности материала стен и потолков (
усредненный );
F – площадь обрабатываемых помещений ;
tвнутр - температура воздуха, которую необходимо поддерживать в
обрабатываемых
помещениях ;
tнар – температура наружного воздуха ;
Имеющийся расчет теплоты необходимой для системы кондиционирования:
Q = k F ( tвнутр - tнар )
1.511.622 = k F ( 21 – ( - 6 ) ), отсюда
k F = 52986
Расчет необходимого количества теплоты для нового значения tнар :
Q1 = k F ( tвнутр - tнар1 )
Q1 = 52986 ( 21 – ( -20 ) ) = 2.172.426 кДж/ч
Как видно из расчета количество теплоты необходимое для помещений с
кондиционированием в зимний период увеличилось на 660.804 кДж/ч , а целом
необходимое количество теплоты для всех потребителей составляет :
|Теплота необх. потребителям для новых расчетных условий (- 20 оС в зимний |
|период) |
|Помещения с кондиционированием |2.172.426 кДж/ч |
|Помещения с термовентиляцией |168.084 кДж/ч |
|Помещения с радиаторным отоплением |159.167 кДж/ч |
|Теплота необходимая для бойлеров горячей воды |966.000 кДж/ч |
|ИТОГО необходимое кол-во теплоты : |3.465.677 кДж/ч |
Возможные пути решения стоящей перед нами проблемы :
1. Выбрать и установить новый автономный котел с бо’льшей
теплопроизводительностью .
Цель: увеличить количество теплоты необходимой потребителям.
2. Установить дополнительные котлы-утилизаторы на ДГ.
Цель : использовать теплоту отработанных газов ДГ .
3. Установить дополнительные теплообменники во внутренний контур охлаждения
ДГ.
Цель : использовать теплоту внутреннего контура системы охлаждения ДГ .
4. Установить в климатцентры электрические ТЭНы.
Цель : получить дополнительную теплоту для обогрева помещений.
5. Полностью перекрыть подачу наружного воздуха.
Цель : производить постоянный дополнительный нагрев рециркуляционного
воздуха.
6. Установить на фотоэлементные двери дополнительные тепло-воздушные
завесы.
Цель : исключить попадание холодного наружного воздуха в коридоры и
помещения.
7. Установить в обрабатываемых помещениях дополнительные
электронагревательные приборы.
Цель : обеспечить дополнительный обогрев в помещениях.
В данном дипломном проекте будем рассматривать пункты 1 и 2 как самые
наиболее эффективные для решения проблемы.
III. Выбор автономного котла ( по имеющемуся значению необходимого
количества теплоты для всех потребителей )
По имеющимся данным о производительности, габаритах и массе водогрейных
котлов отечественного производства единственным целесообразным решением
будет установка на теплоходе данного проекта парового котла. Произведем
расчет паропроизводительности по данному значению теплопроизводительности :
Dк = Qобщ / ( iп – iпв ) = 3.465.677 / ( 2749 – 640 ) = 1530 кг/ч
где : Dк – полная паропроизводительность ;
Qобщ – полная теплопроизводительность ;
iп – энтальпия влажного насыщенного пара ;
iпв – энтальпия питательной воды ;
По полученному значению подбираем паровой котел КВ 1,6 / 5
1. Описание и параметры
Паропроизводительность - 1600 кг/ч ;
Давление пара - 0,5 Мпа ;
Температура питательной воды - 40 оС ;
Температура уходящих газов - 300 оС ;
К.П.Д. - 81 % ;
Объемная плотность теплового потока - 1150 кВт / м3 ;
Объем топки - 1, 17 м3 ;
Площадь парообразующей поверхности нагрева - 70,7 м3 ;
Количество форсунок - 1 шт ;
Давление топлива перед форсункой - 0,9 Мпа ;
Тип форсунки - паромеханическая ;
Расход топлива при 100% нагрузке - 90 кг/ч ;
Газовоздушное сопротивление котла - 2000 Па ;
Масса котла :
сухого - 6,4 т ;
с водой - 7,5 т ;
Габариты котла : - 1920 х 1530 х 1740 ;
2. Тепловой расчет автономного котла
1. Расчетные характеристики рабочей массы дизельного топлива ( исходные
данные
для составления материального баланса ).
Состав рабочей массы :
Ср = 86,3 % ; Нр = 13,3 % ; Np + Op = 0,1 % ; Ар = 0,01 % ; Wp = 0 ; Q =
42.700 кДж/кг ;
Объем трехатомных газов : VRO2 = 1,866 ? Ср / 100 = 1,61 м3 / кг ;
Теоретически необходимый объем воздуха : VО=VO2 О / 0,21 = 2, 35 / 0,21 =
11,19 м3/кг ;
VO2 О = 1,866 ? Ср / 100 + 5,6 ? Нр / 100 - Ор / 100 ??О2 = 2,
35 м3 / кг ;
?О2 = 1,44 кг/ м3 – плотность кислорода ;
Теоретический объем азота : VN2 О = 0,79 ? VО + Nр / 100 ??N2 = 8, 84 м3 /
кг ;
Теоретический объем водяных паров :
VH2O О = 0,0124 ( 9 ? Hр + WP + 0,0161 ? VO + 1,24 Gпр ) = 1,66
м3 / кг ;
Суммарный теоретический объем газов : Vг О = VRO2 + VN2 О + VH2O О = 12,11
м3 / кг ;
Низшая теплота сгорания : QнР = 42.700 кДж / кг ;
2.2. Материальный баланс процесса горения 1 кг топлива.
Марка топлива : ДТ марки “Л” по ГОСТ 305-82
Коэффициент избытка воздуха : ? = 1,2 ;
Объем водяных паров ( избыточный при ? > 1 ) : VH2O ? = 0,0161 ( ? - 1 ) ?
VO = 0,036 м3 /кг ;
Действительный объем водяных паров : VH2O = VH2O ? + VH2O 0 = 1,696 м3 / кг
;
Действительный суммарный объем дымовых газов : Vг =Vг 0 + ( ? - 1 )?
V0=14,35 м3/кг ;
Объемные доли продуктов сгорания :
углекислого газа : rRO2 = VRO2 / Vг = 0,112 ;
водяных паров : rH2O = VH2O / Vг = 0,118 ;
суммарная для трехатомных газов : rп = rRO2 + rH2O = 0,23 ;
Давление в топке без наддува : P = 0,1 МПА ;
Парциальные давления :
углекислого газа : PRO2 = P ? rRO2 = 0,0112 Мпа ;
водяных паров : PH2O = P ? rH2O = 0,0118 Мпа ;
суммарное для трехатомных газов : Pп = P ? rп = 0,023 Мпа ;
2.3. Определение энтальпии дымовых газов Iг , кДж/кг, в зависимости от их
температуры.
Таблица 1
|t0 C |Iг 0 , кДж/кг |Iв 0 , кДж/кг |IH2O ? , |Iг , кДж/кг |
| | | |кДж/кг | |
|100 |1671.95 |1477.08 |5.436 |1972.802 |
|200 |3377.81 |2976.54 |10.944 |3984.062 |
|300 |5133.85 |4509.57 |16.668 |6052.432 |
|400 |6940.76 |6064.98 |22.536 |8176.292 |
|500 |8791.36 |7653.96 |28.584 |10350.736 |
|600 |10680 |9287.7 |34.812 |12572.35 |
|700 |12618.87 |10955.01 |41.292 |14851.16 |
|800 |14621.66 |12644.7 |48.06 |17198.66 |
|900 |16659.07 |14334.39 |54.864 |19580.81 |
|1000 |18731.68 |16068.84 |62.1 |22007.55 |
|1100 |20810.73 |17848.05 |69.336 |24449.68 |
|1200 |22904.47 |19627.26 |76.716 |26906.64 |
|1300 |25036.4 |21406.47 |84.384 |29402.08 |
|1400 |27222.24 |23320.44 |92.088 |31960.42 |
|1500 |29384.34 |25054.41 |100.044 |34495.27 |
|1600 |31581.85 |26889.57 |108.036 |37067.8 |
|1700 |33794.05 |28713.54 |116.172 |39652.93 |
|1800 |36023.39 |30537.51 |124.488 |42255.38 |
|1900 |38277.59 |32417.43 |132.768 |44893.84 |
|2000 |40516.15 |34286.16 |141.336 |47514.72 |
|2100 |42785.09 |36166.08 |149.796 |50168.1 |
|2200 |45059.01 |38034.81 |158.364 |52824.34 |
Строим диаграмму I – t : ( на миллиметровой бумаге прилагается к данному
дипломному проекту )
Расчеты велись по формулам :
Теоретические энтальпии дымовых газов Iг 0 , кДж/кг :
Iг 0 = VRO2 ? (ct)RO2 + VN2 0 ? (ct)N2 + VH2O 0 ? (ct)H2O ;
Теоретические энтальпии избыточного воздуха Iв 0 , кДж/кг :
Iв 0 = V0 ? (ct)в ;
Энтальпии водяных паров содержащихся в избыточном воздухе IH2O ? , кДж/кг :
IH2O ? = VH2O ? (ct)в ;
Энтальпии дымовых газов в зависимости от температуры Iг , кДж/кг :
Iг = Iг 0 + (? - 1 ) ? Iв 0 + VH2O ? ;
2.4. Предварительный тепловой баланс и определение расхода топлива.
к.п.д. котла : ?к = 81%
Тепловые потери :
от химической неполноты сгорания : q3 = 0,7 % ;
в окружающую среду : q5 = 2,5 % ;
с уходящими газами : q2 = 100 - (?к + q3 + q5 ) = 12 % ;
Температура воздуха : tх.в. = 40 0С ;
Количество теплоты вносимое воздухом в топку : Qх.в. = ? ? V0 ? cх.в. ?
Страницы: 1, 2, 3, 4, 5, 6
|